Ele-prof.ru

Электро отопление
0 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчетная проверка предохранителей и автоматических выключателей

Расчетная проверка предохранителей и автоматических выключателей

Номинальный ток расцепителя автоматического выключателя или плавкой вставки предохранителя должен быть не менее наибольшего возможного тока длительной нагрузки в его цепи. Последний должен определяться с учетом возможного увеличения нагрузки при резервировании другого трансформатора напряжения. Кроме того, ток, соответствующий отключающей способности предохранителя, или максимальный допустимый при КЗ ток расцепителя автоматического выключателя должен быть не менее максимального тока КЗ в месте установки этого защитного аппарата.
При малых значениях тока нагрузки, как, например, у трансформаторов напряжения 6-20 кВ, работающих в классе точности 0,5 и 0,2 в цепи питания счетчиков или в цепи дополнительных обмоток, соединенных в разомкнутый треугольник, номинальный ток предохранителя или автоматического выключателя сопоставляется только с его отключающей способностью. Для обеспечения надежного действия предохранителей номинальный ток плавких вставок должен быть меньше максимального значения тока КЗ не менее чем в 4-5 раз. Коэффициент чувствительности электромагнитного расцепителя (отсечки) автоматического выключателя (отношение максимального значения тока КЗ к наибольшему току срабатывания этого расцепителя) должен быть не менее 1,5.
Наиболее широкое распространение для защиты трансформаторов напряжения получили автоматические выключатели АП50 с электромагнитным и тепловым расцепителями. Особенности применения автоматических выключателей в цепи основных обмоток следующие.
При включении на линию электромагнитных трансформаторов напряжения типа НКФ необходимо учитывать необходимость отстройки отсечки автоматического выключателя от бросков емкостного тока, возникающих при снятии напряжения с линии. Эти броски тока кратковременно проходят во вторичных цепях по автотрансформаторам, предназначенным для регулирования уставок дистанционных защит, и могут быть примерно 50-60 А.
Для предотвращения отключения автоматических выключателей при указанных бросках емкостного тока ток срабатывания электромагнитного расцепителя следует принимать равным

где /2емк — максимальное значение броска емкостного тока во вторичных цепях; кн — коэффициент надежности, равный 1,3.
При кратности срабатывания 3,5 номинальный ток расцепителя должен быть
Эффективность такой отстройки от бросков емкостного тока должна проверяться при наладке следующим образом.
Номинальный ток неселективного автоматического выключателя, устанавливаемого на щите в цепи удаленных нагрузок, рекомендуется всегда принимать равным 2,5 А. При этом обеспечивается надежная работа электромагнитного расцепителя при КЗ за сопротивлением проводов (в одной фазе) до 3 Ом. Поскольку при КЗ за таким сопротивлением напряжение в месте установки автоматического выключателя будет выше 0,9 Uном, вполне допустима ликвидация более удаленных КЗ с помощью теплового расцепителя, который надежно срабатывает при повреждении, за кабелем с жилами сечением 1,5 мм2 длиной до 650 м.
В то же время максимальное значение тока КЗ за этим автоматическим выключателем всегда будет меньше допустимого по его отключающей способности (7к тах = 400 А), так как, согласно «Методическим указаниям по эксплуатации автоматических воздушных выключателей серии АП50», полное сопротивление одного полюса автоматического выключателя АП50 с электромагнитным и тепловым расцепителями на номинальный ток 2,5 А составляет 0,32 Ома.
Применение и расчетная проверка автоматических выключателей в цепи дополнительных обмоток имеет свои особенности:
ток нагрузки в линейных и фазных проводах обычно не превышает 1 А, в этих цепях, как правило, устанавливаются автоматические выключатели с /ном = 2,5 А. Проверка применимости этих выключателей по отключающей способности не требуется. Такая проверка должна производиться только для автоматических выключателей без теплового расцепителя. При этом для трансформаторов напряжения с номинальным напряжением дополнительных обмоток 100/3 В в связи с малым значением сопротивления ZK необходимо при определении тока КЗ учитывать сопротивление проводов от выводов трансформатора до автоматического выключателя;
в цепи 3 U0 (в нулевом проводе) трансформаторов напряжения до 35 кВ должен устанавливаться автоматический выключатель только с тепловым расцепителем, чтобы не разрывать цепь 3 UQ при повреждении между линейными и нулевым проводами. При отсутствии нулевого провода автоматический выключатель в цепи 3 U0 может иметь только электромагнитный расцепитель.
Для оценки чувствительности автоматических выключателей и предохранителей определяется минимальное значение тока КЗ в наиболее удаленных точках цепей напряжения.
Коэффициент чувствительности вычисляется по выражению

или для автоматических выключателей АП50

В тех случаях, когда электромагнитный расцепитель автоматического выключателя при КЗ за кабелем удаленной нагрузки (измерительные приборы, цепи синхронизации) окажется нечувствительным, допустимо ликвидировать повреждение за этим кабелем с помощью теплового расцепителя, если при минимальном токе при этом повреждении напряжение на щите (в начале кабеля удаленной нагрузки) будет не ниже 0,9Uном. При более глубоком снижении напряжения или при недостаточной чувствительности теплового расцепителя (кч < 1,5) необходима установка неселективного автоматического выключателя в цепи этого кабеля.
Надежность действия теплового расцепителя обеспечивается при

Ликвидация КЗ даже на наиболее удаленных панелях реле защиты и автоматики с помощью теплового расцепителя недопустима. Поэтому при недостаточной чувствительности электромагнитного расцепителя следует для повышения коэффициента чувствительности до kч>1,5 увеличить ранее выбранное сечение жил кабеля до этой панели либо установить в цепях кабелей, питающих панели защиты, неселективные автоматические выключатели.

Читайте так же:
Электрическая схема включения проходных выключателей

Расчет нагрузки электростанции

При покупке электростанции необходимо правильно рассчитать нагрузку, которая будет от нее питаться, чтобы правильно выбрать мощность и технические характеристики устройства. Для этого следует определиться с перечнем всей техники на объекте, работающей одновременно и выделить среди нее наиболее важные точки, так называемых «тяжелых» электропотребителей для генераторов. К последним относят электрические приборы с электродвигателем (компрессоры, насосы, холодильники и т.д.), поскольку они характеризуются наличием больших пусковых токов, которые в момент старта кратковременно увеличивают показатель потребляемой мощности в 4–5 раз, а также другими негативными моментами, оказывающих влияние на конечную оценку мощности генератора. Кроме того необходимо заранее продумать планируется ли дальнейшее наращивание мощности электропотребителей в будущем. Иногда от пользователя может потребоваться выполнение дополнительных работ, связанных с разводкой и перекоммутацией нагрузки.

Типы нагрузки

Прежде всего, определимся с тем, какие существуют типы нагрузки. Их два – активная и реактивная. Большинство реальных электроприборов обладают обоими этими составляющими. Активная или как ее еще называют резистивная, либо тепловая мощность (P) измеряется в Вт (Ваттах) и представляет собой нагрузку, работающую по принципу потребления электрической энергии из сети для выработки света или тепла. К данной группе устройств относят осветительные приборы, электронагревательное оборудование и др.

Реактивная мощность (емкостная и индуктивная) характерна для оборудования, преобразующего потребляемую электроэнергию в электрическое и магнитное поле. Она измеряется в таких единицах, как Вар (Вольт Амперы реактивные) и обозначается символом Q. Такую составляющую имеют электродвигатели, электрический инструмент, бытовая аудио-, видео- и вычислительная техника.

Расчет суммарной нагрузки

Полная нагрузка – это реальная (фактически потребляемая) мощность, определяемая с учетом активной и реактивной составляющих, а также отклонений формы напряжения и тока от гармонической. Вычисляется данный показатель по следующей формуле:

Для того чтобы определиться с требуемой мощностью выбираемой электростанции необходимо вычислить суммарное энергопотребление всех работающих от нее приборов – их полную мощность, измеряемую в ВА (вольт-амперах). Эту информацию можно найти сразу в нескольких источниках: эксплуатационной документации, поставляемой вместе с техникой, либо на шильнике самого электроприбора. Тогда суммарная мощность всех устройств определится как:

Как уже говорилось выше, старт подобных агрегатов сопровождается большими пусковыми токами по сравнению с работой в нормальном режиме, поэтому мощность генератора должна обеспечивать выполнение переходных процессов при подобных кратковременных пиковых всплесках. Для таких устройств, как погружные насосы, мощные морозильные установки, бетономешалки, строительные инструменты и т.д. расчетную мощность необходимо умножить на поправочный коэффициент (1,5÷3), чтобы не допустить перегрузки двигателя электростанции, что в свою очередь может привести к ее отключению в ответственный момент, либо и того хуже – выходу из строя.

Коэффициент мощности

Очень часто производители указывают мощность агрегата в Вт, которые необходимо перевести в ВА. Если для оборудования, имеющего только активную нагрузку, эти значения будут равны, то с приборами, имеющими реактивную составляющую ситуация обстоит немного иначе. Здесь для перевода необходимо использовать коэффициент мощности. Коэффициентом мощности (cosφ) называют безразмерную величину, характеризующую потребителя переменного тока с точки зрения присутствия в нагрузке реактивной составляющей. Его еще называют мерой реактивности электрооборудования.

К примеру, если cosφ = 0,8, то 80% от потребляемой электроагрегатом мощности – это активная нагрузка, а соответственно оставшиеся 20% – реактивная. В таком случае для определения полной мощности устройства необходимо имеющуюся тепловую мощность разделить на величину коэффициента мощности. Величину данного коэффициента можно почерпнуть из тех же источников, что и мощность устройства (шильдик и документация). Если cosφ для электроприбора не известен (такое случается, когда некоторые недобросовестные производители пытаются выдать генератор за более мощный), то для приблизительного расчета его можно брать равным 0,6 – 0,8.

Читайте так же:
Автоматический выключатель авм 1500

Пример: в паспортных данных погружного насоса указана тепловая потребляемая мощность Р=2 кВт, а величина коэффициента мощности cos φ = 0,8. Исходя из этих данных, находим полную мощность указанного агрегата, она будет равняться:

S = 2000/0,8=2500 ВА = 2,5 кВА.

Коэффициент одновременного включения

По окончанию расчетов суммарной мощности всего оборудования следует скорректировать полученную величину на специальный поправочный коэффициент, учитывающий возможность одновременного включения выбранных устройств в пик потребления. В большинстве случаев все электроприборы, подключенные к генератору, не используются в одно и то же время, в таком случае данный коэффициент будет равняться 0,7, на него и нужно умножить конечный результат. Чем больше вероятность того, что некоторые устройства будут задействованы одновременно, тем ближе к единице будет поправочный коэффициент.

Запас мощности

Помните, что рассчитанная мощность не должна быть больше номинальной у выбираемой электростанции. Также необходимо обращать внимание на то, что многие компании-производители указывают в документации показатель максимальной выходной мощности. Данный параметр допускает работу генератора при такой нагрузке в течении непродолжительного интервала времени, который в зависимости от производителя может колебаться в пределах от нескольких секунд до часа и более. Реальная же мощность (ее обычно называют номинальной) несколько, а порой даже на десятки процентов ниже этой цифры.

В завершении проводимых расчетов специалисты советуют при выборе конкретной электростанции делать запас мощности в размере 20-30% от полученной величины, другими словами умножить суммарное энергопотребление всей имеющейся техники на 1,2 – 1,3. Такой запас необходимо делать для того, чтобы станция не работала на пределе своего потенциала, и всегда имелась возможность оперативно подключить к генератору дополнительное оборудование. Дело в том, что длительное функционирование любого прибора, в том числе и электростанции в режиме перегрузки существенно снижает его ресурс.

Большинство электростанций допускают небольшую перегрузку (в районе 10%) сверх номинальной мощности с обязательными технологическими перерывами, необходимыми для восстановления нормальных параметров теплового режима. Суммарная эксплуатация автономных источников электроэнергии при таком уровне нагрузки должна занимать не более 10% от общей наработки электроустановки.

Примеры расчета мощности электростанции

Как показывает практический опыт применения электрогенераторных установок на загородном дачном участке, где из электропотребителей имеется только телевизор, холодильник и до десятка лампочек вполне хватит генератора мощностью 2 кВт. Для бесперебойного питания большого коттеджа, где установлен стандартный набор современной бытовой техники и часто возникают перебои с подачей электричества, потребуется более мощная модель (на 7 –15 кВт). Для использования во дворе собственного дома электрического инструмента – болгарки, электродрели, бетономешалки и т.п. вполне хватит портативной электростанции, рассчитанной на 6 кВт.

Рассмотрим такой пример: необходимо определиться с генератором для автономного питания перфоратора мощностью 600 Вт (cosφ=0,6) и двух обогревателей, потребляющих 1500 Вт. Минимально необходимая мощность такой электростанции составит:

S = 1,5х(600/0,6)+1500= 3000ВА = 3 кВА.

где 1,5 – коэффициент, учитывающий пусковой ток.

Если полагаться, что электростанция будет работать на 75% от своего максимального потенциала, то окончательный расчет будет иметь вид:

S = 3/75х100= 4 кВА.

Либо такой случай: имеется циркулярная пила мощностью 1400 Вт, шлифовальная машина – 1000 Вт, а также сварочный аппарат – 2200 Вт. Необходимо рассчитать мощность электростанции, которая смогла бы запитать перечисленную технику. В этом случае данный показатель определится следующим образом:

S = 1000х1,5+1400х1,5+2200х3= 10200 ВА = 10,2 кВА.

При рекомендуемом уровне нагрузки в 75 % требуемая мощность составит:

S = 10,2/75х100= 13,6 кВА.

Получаем, что для нормального функционирования данного перечня техники достаточно генератора номинальной мощностью 13,6 кВА.

Нормативная документация по расчетам уставок автомат.выключателей?

Подскажите, пожалуйста, в какой нормативной документации есть требования к чувствительности автоматических выключателей в основной зоне и в зоне резервирования (Кч = ?)?

Читайте так же:
Когда появился вакуумный выключатель

2 Ответ от CLON 2011-05-10 09:46:59

  • CLON
  • Модератор
  • Неактивен
  • Зарегистрирован: 2011-01-11
  • Сообщений: 699
  • Репутация : [ 0 | 0 ]
Re: Нормативная документация по расчетам уставок автомат.выключателей?

Какое-то странное чувство. У выключателей нет чувствительности, а есть отключающая способность.
Чувствительность есть у уставок срабатывания релейной защиты (автоматов или предохранителей).
В основной зоне в зависимости от типа присоединения, от кч=2.0 (Тр) до 1.5. 1.3 (Линии), у резервных зон (ступеней) защит кч=1.2.

3 Ответ от E.A.BUCHINSKIY 2011-05-10 10:23:14

  • E.A.BUCHINSKIY
  • Пользователь
  • Неактивен
  • Откуда: Иркутск
  • Зарегистрирован: 2011-05-25
  • Сообщений: 358
  • Репутация : [ 0 | 0 ]
Re: Нормативная документация по расчетам уставок автомат.выключателей?

Отключающая способность-то это понятно. Я и имел ввиду расчет уставок для автоматических выключателей c регулируемыми параметрами, например, с электронным расцепителем (к примеру Tmax ABB). Расчет селективности выполнен в программе. Получен результат, что Кч к минимальному однофазному току КЗ в основной зоне защиты равен 1,142. Вопрос — удовлетворяет ли такой Кч требованиям нормативных документов? Если нет то каких именно? Программа не выдает предупреждений о недостаточной чувствительности. Если брать Кч для обычной МТЗ, то в основной зоне должен быть 1,5, в зоне резервирования 1,2, но ведь это может не распространяться на сети 0,4 кВ?
А из какого нормативного документа Вы приводите свои значения?

4 Ответ от CLON 2011-05-10 12:19:34

  • CLON
  • Модератор
  • Неактивен
  • Зарегистрирован: 2011-01-11
  • Сообщений: 699
  • Репутация : [ 0 | 0 ]
Re: Нормативная документация по расчетам уставок автомат.выключателей?

ПУЭ — там должно быть (надеюсь).

5 Ответ от evdbor 2011-05-10 12:57:59

  • evdbor
  • Модератор
  • Неактивен
  • Зарегистрирован: 2011-01-07
  • Сообщений: 1,756
  • Репутация : [ 0 | 0 ]
Re: Нормативная документация по расчетам уставок автомат.выключателей?

ПУЭ нормируется время отключения. Величина ТКЗ должна быть больше порога срабатывания расцепителя АВ с учетом разброса его характеристик.
ПУЭ 7 издание.
1.7.79. В системе TN время автоматического отключения питания не должно превышать значений, указанных в табл. 1.7.1.
Таблица 1.7.1
Наибольшее допустимое время защитного автоматического отключения для системы TN
Номинальное фазное напряжение Uo, В Время отключения, с
127 0,8
220 0,4
380 0,2
Более 380 0,1
Приведенные значения времени отключения считаются достаточными для обеспечения электробезопасности, в том числе в групповых цепях, питающих передвижные и переносные электроприемники и ручной электроинструмент класса 1.
В цепях, питающих распределительные, групповые, этажные и др. щиты и щитки, время отключения не должно превышать 5 с.
Допускаются значения времени отключения более указанных в табл. 1.7.1, но не более 5 с в цепях, питающих только стационарные электроприемники от распределительных щитов или щитков при выполнении одного из следующих условий:
1) полное сопротивление, защитного проводника между главной заземляющей шиной и распределительным щитом или щитком не превышает значения, Ом:
50 Zц/Uо,
где Zц — полное сопротивление цепи «фаза-нуль», Ом;
U0 — номинальное фазное напряжение цепи, В;
50 — падение напряжения на участке защитного проводника между главной заземляющей шиной и распределительным щитом или щитком, В;
2) к шине РЕ распределительного щита или щитка присоединена дополнительная система уравнивания потенциалов, охватывающая те же сторонние проводящие части, что и основная система уравнивания потенциалов.
Допускается применение УЗО, реагирующих на дифференциальный ток.

В 6 издании ПУЭ говорилось о кратности тока КЗ относительно уставки.
То же п. 1.7.79. Недействующая редакция.
[spoiler]1.7.79. В электроустановках до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью с целью обеспечения автоматического отключения аварийного участка проводимость фазных и нулевых защитных проводников должна быть выбрана такой, чтобы при замыкании на корпус или на нулевой защитный проводник возникал ток КЗ, превышающий не менее чем:
в 3 раза номинальный ток плавкого элемента ближайшего предохранителя;
в 3 раза номинальный ток нерегулируемого расцепителя или уставку тока регулируемого расцепителя автоматического выключателя, имеющего обратно зависимую от тока характеристику.
При защите сетей автоматическими выключателями, имеющими только электромагнитный расцепитель (отсечку), проводимость указанных проводников должна обеспечивать ток не ниже уставки тока мгновенного срабатывания, умноженной на коэффициент, учитывающий разброс (по заводским данным), и на коэффициент запаса 1,1. При отсутствии заводских данных для автоматических выключателей с номинальным током до 100 А кратность тока КЗ относительно уставки следует принимать не менее 1,4, а для автоматических выключателей с номинальным током более 100 А — не менее 1,25.
Полная проводимость нулевого защитного проводника во всех случаях должна быть не менее 50 % проводимости фазного проводника.
Если требования настоящего параграфа не удовлетворяются в отношении значения тока замыкания на корпус или на нулевой защитный проводник, то отключение при этих замыканиях должно обеспечиваться при помощи специальных защит.[/spoiler]

Читайте так же:
Выключатель для жалюзи нефиксируемый

6 Ответ от E.A.BUCHINSKIY 2011-05-11 04:26:06

  • E.A.BUCHINSKIY
  • Пользователь
  • Неактивен
  • Откуда: Иркутск
  • Зарегистрирован: 2011-05-25
  • Сообщений: 358
  • Репутация : [ 0 | 0 ]
Re: Нормативная документация по расчетам уставок автомат.выключателей?

ПУЭ нормируется время отключения.

Да, действительно, время 0,4с для 220В.

Величина ТКЗ должна быть больше порога срабатывания расцепителя АВ с учетом разброса его характеристик

а если в расчете самого тока КЗ есть погрешность и реальный ток КЗ ниже расчетного, то получается не будет обеспечиваться надежного срабатывания отсечки?

есть еще такой пункт в ПУЭ:

3.1.8. Электрические сети должны иметь защиту от токов короткого замыкания, обеспечивающую по возможности наименьшее время отключения и требования селективности.
Защита должна обеспечивать отключение поврежденного участка при КЗ в конце защищаемой линии: одно-, двух- и трехфазных — в сетях с глухозаземленной нейтралью; двух- и трехфазных — в сетях с изолированной нейтралью.
Надежное отключение поврежденного участка сети обеспечивается, если отношение наименьшего расчетного тока КЗ к номинальному току плавкой вставки предохранителя или расцепителя автоматического выключателя будет не менее значений, приведенных в 1.7.79 и 7.3.139.

Как было ранее указано в пункте 1.7.79 не содержится никакой кратности, а там таблица с допустимыми временами отключения. Пункт 7.3.139 говорит нам:

7.3.139. В электроустановках до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью в целях обеспечения автоматического отключения аварийного участка проводимость нулевых защитных проводников должна быть выбрана такой, чтобы при замыкании на корпус или нулевой защитный проводник возникал ток КЗ, превышающий не менее чем в 4 раза номинальный ток плавкой вставки ближайшего предохранителя и не менее чем в 6 раз ток расцепителя автоматического выключателя, имеющего обратнозависимую от тока характеристику.
При защите сетей автоматическими выключателями, имеющими только электромагнитный расцепитель (без выдержки времени), следует руководствоваться требованиями, касающимися кратности тока КЗ и приведенными в 1.7.79.

Четкого ответа на свой вопрос и в этом пункте я не увидел. Жестко прописано только одно, обеспечьте время не более указанного. Указанная минимальная кратность 6хIном не говорит ни о чем, да и для характеристик С, D, K при кратности 6 устройство сработает секунд за 20 только.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ НАДЕЖНОСТИ АВТОМАТИЧЕСКИХ СИСТЕМ

Надежность – это способность объекта (схемы) исполнять заданные функции на протяжении времени, обусловленные требованиями эксплуатации. Если на стадии проектировании не учесть надежность, то в реальных условиях разработанная схема управления может быть неработоспособной.

Вопрос надежности работы отдельных элементов регламентируется ГОСТ 27.002-83 «Надежность в техники, термины и определении».

Основное понятие в теории надежности отказ – это потеря работоспособности (полная или частичная), нарушение нормальной работы объекта (схемы), следствии чего его характеристики не удовлетворяют требований, которые перед ним ставятся.

Соответственно ГОСТ 27.002-83 понятие надежности может включать:

– безотказность – способность объекта сохранять работоспособность на протяжении определенного промежутка времени;

– долговечность – способность объекта сохранять работоспособность до граничного состояния при существующей системе технического обслуживания;

– ремонтопригодность – приспособления изготовления до предупреждения и выявления причин отключения и отказов, поломок их устранение путем проведения ТО и ТР;

– сохранность – способность изготовления быть исправным и работоспособным во время сохранения, транспортировки и ремонта.

К численным показателям надежности относятся: вероятность безотказной работы, интенсивность отказов, наработки на отказ, средний термин службы, средний термин сохранения и др.

Вероятность безотказной работы — это вероятность того, что в пределах заданной наработки отказ объекта не возникает. Вероятность безотказной работы определяем для каждого электрооборудования по формуле:

image001_44 Показатели надежности автоматических систем,

Где: k – коэффициент, который учитывает воздействия окружающей среды на работу электрооборудования и средств автоматизации; для с/х производства k = 10;

Читайте так же:
Как соединить от двойного выключателя розетку

image002_44 Показатели надежности автоматических систем– общая интенсивность отказов, год-1, находим по Таблице 1.21 [1].

image003_46 Показатели надежности автоматических систем– время эксплуатации, для которого определяется вероятность безотказной работы, находим по таблице 1.20 [1].

Вероятность безотказной работы для автоматического выключателя:

P(t) = image004_43 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,99.

Вероятность безотказной работы для магнитного пускателя:

P(t) = image005_40 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,74.

Вероятность безотказной работы для теплового реле:

P(t) = image006_39 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,87.

Вероятность безотказной работы для плавкого предохранителя:

P(t) = image007_37 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,84.

Вероятность безотказной работы для терморегулятора:

P(t) = image008_38 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,001.

Вероятность безотказной работы для реле защиты:

P(t) = image009_36 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,93.

Вероятность безотказной работы для реле давления:

P(t) = image010_37 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,22.

Вероятность безотказной работы для трансформатора 220/12:

P(t) = image010_37 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,22.

Вероятность безотказной работы для переключателей:

P(t) = image011_34 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,76.

Вероятность безотказной работы для сигнальных ламп:

P(t) = image012_35 Показатели надежности автоматических систем= 2,72-0,0066 ≈ 0,002.

Интенсивность отказов установки зависит от действия механичных сил на электрооборудования и от размещения каждого элемента схемы. Коэффициент, который учитывает механические воздействия, выбирают с таблицы 1.22 [1].

На интенсивность отказов также влияет температура и влажность окружающей среды, при которых работает элемент схемы или установка в целом. Коэффициент температуры, который зависит от влажности и температуры, при которых работают элементы схемы, выбирают с таблицы 1.23 [1].

Интенсивность отказов для каждого вида элементов определяем по формуле, учитывая коэффициент нагрузки и температуры, при которых данное электрооборудование используется.

Где: λ0 – интенсивность отказов в нормальных условиях, год-1 (таблица 1.21 [1]);

K – поправочный коэффициент, который учитывает коэффициент нагрузки и температуры.

Где: kH – коэффициент нагрузки, который зависит от условий, при которых работает элемент схемы, выбираем с таблицы 1.22 [1];

KT – коэффициент температуры, который зависит от температуры и влажности, в которых находится элемент схемы, выбираем с таблицы 1.23[1];

Определим интенсивность отказов для автоматического выключателя:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 0,22 = 0,29;

Определим интенсивность отказов для магнитного пускателя:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 10 = 13,4;

Определим интенсивность отказов для теплового реле:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 0,4 = 0,54;

Определим интенсивность отказов для плавкого предохранителя:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 0,6 = 0,80;

Определим интенсивность отказов для терморегулятора:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 23 = 30,82;

Определим интенсивность отказов для реле защиты:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 0,25 = 0,34;

Определим интенсивность отказов для реле давления:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

Определим интенсивность отказов для трансформатора 220/12:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

Определим интенсивность отказов для переключателей:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 0,92 = 1,23;

Определим интенсивность отказов для сигнальных ламп:

K = 1,07 ∙ 1,25 ≈ 1,34,

λ = 1,34 ∙ 20 = 26,8.

Вероятность отказов – величина по значению противоположна P(t). При этом: P(t) + q(t) = 1, откуда q(t) = 1 – P(t).

Вероятность отказа для автоматического выключателя:

Q(t) = 1 – 0,99 = 0,01;

Вероятность отказа для магнитного пускателя:

Q(t) = 1 – 0,74 = 0,26;

Вероятность отказа для теплового реле:

Q(t) = 1 – 0,87 = 0,13;

Вероятность отказа для плавкого предохранителя:

Q(t) = 1 – 0,84 = 0,16;

Вероятность отказа для терморегулятора:

Q(t) = 1 – 0,001 = 0,999;

Вероятность отказа для реле защиты:

Q(t) = 1 – 0,93 = 0,07;

Вероятность отказа для реле давления:

Q(t) = 1 – 0,22 = 0,78;

Вероятность отказа трансформатора 220/12:

Q(t) = 1 – 0,22 = 0,78;

Вероятность отказа для переключателей:

Q(t) = 1 – 0,76 = 0,24;

Вероятность отказа для сигнальных ламп:

Q(t) = 1 – 0,002 =0,998.

Таким образом, выяснилось, что наиболее вероятным может быть отказ электронного терморегулятора и сигнальных ламп. Это объясняется сложностью его конструкции и схемы. Т. к. в данном случае выбран современный терморегулятор, интенсивность отказов может значительно снизится. Данных по интенсивности отказов указанного устройства не имеется. Ресурс сигнальных ламп невелик, поэтому необходимо всегда иметь в резерве несколько штук.

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
Adblock
detector